鍋爐廢氣氮氧化物實時在線監測分析儀

取消增壓風機后，還需對引風機出口至脫硫吸收塔入口間煙道進行優化設計，以減少煙道阻力。石清鑫等對某電廠300MW 機組取消增壓風機后引風機出口至 GGH 原煙氣側入口煙道設計進行優化研究，一種方案是采用矩形管道聯接拆除增壓風機后的煙道，優化方案為拆除增壓風機及相關煙道，新建鋼煙道使兩側引風機煙氣匯流，然后從匯流煙道一側開孔連接至 GGH 原煙氣側入口煙道，結果表明采用優化方案煙道阻力可在滿負荷工況下降低約 260Pa。

對于保留增壓風機設置的脫硫系統，要防止引風機和增壓風機中的一臺在高效區運行，而另一臺在低效區運行的情況。在機組和脫硫系統安全運行的前提下，可通過調整增壓風機入口壓力，尋找不同負荷工況下引風機和增壓風機的聯合運行方式。一般情況下，增壓風機和引風機電流之和為值時風機綜合能耗。如果引風機壓頭裕量較大或機組日常運行負荷率較低，可考慮設置增壓風機旁路煙道及增壓風機前后擋板，在低負荷工況下停運增壓風機，煙氣經旁路煙道由引風機克服脫硫系統阻力。但低負荷時引風機運行工況為小流量高壓頭，容易引起風機失速，所以能否設置增壓風機旁路煙道及旁路煙道通流面積的選擇應根據引風機運行性能曲線確定。

2.2 吸收塔系統

影響煙氣脫硫系統脫硫效率的因素包括吸收塔結構設計、運行參數控制、吸收劑品質等。在脫硫系統設計邊界條件確定后，影響吸收塔脫硫效率的主要設計因素包括煙氣流速、噴淋漿液總流量、噴淋層及噴嘴布置、是否設置塔內強化傳質構件等。

以某 600MW 機組進行脫硫裝置超低排放改造 為 例 ， 其 設 計 吸 收 塔 入 口 SO2質 量 濃 度 為3000mg/m3，出口SO2質量濃度不超過35mg/m3，設計脫硫效率為 98.83%。改造方案 1 為噴淋空塔方案，設置 5 層噴淋層，每層噴淋層對應設置 1 臺流量為 10500m3/h 的漿液循環泵，噴淋層對應漿液循環泵A，漿液循環泵揚程為19.8 m，噴淋層中心線間距2m。方案2為托盤塔方案，設置4層噴淋層和1層合金托盤，每層噴淋層對應設置1臺流量為10500m3/h的漿液循環泵，層噴淋層對應漿液循環泵A，漿液循環泵揚程19.8m，噴淋層中心線間距2m。吸收塔改造方案對比見表1。

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